住房城乡建设部关于发布国家标准《城市防洪工程设计规范》的公告
现批准《城市防洪工程设汁规范》为国家标准，编号为GB/T50805-2012,自2012年12月1日起实施。原行业标准《城市防洪工程设计规范》CJJ50-92同时废止。本规范由我市标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。
中华人民共和国住房和城乡建设部2012年6月28日
前言
1总则
2城市防洪工程等级和设计标准
2．1城市防洪工程等别和防洪标准2．1．1有防洪任务的城市，其防洪工程的等别应根据防洪保护对象的社会经济地位的重要程度和人口数量按表2．1．1的规定划分为四等。
2．1．2城市防洪工程设计标准应根据防洪工程等别、灾害类型，按表2．1．2的规定选定。
2．2．2拦河建筑物和穿堤建筑物工程的级别，应桉所在堤防工程的级别和与建筑物规模及重要性相应的级别中高者确定。2．2．3城市防洪工程建筑物的安全超高和稳定安全系数，应按国家现行有关标准的规定确定。
3设计洪水、涝水和潮水位
式中：q——设计排涝模数（m3/s·km2）；R——设计暴雨产生的径流深（mm）；A——设计排涝区面积（km2）；K——综合系数，反映降雨历时、涝水汇集区形状、排涝沟网密度及沟底比降等因素；应根据具体情况，经实地测验确定；m——峰量指数，反映洪峰与洪量关系；应根据具体情况，经实地测验确定；n——递减指数,反映排涝模数与面积关系；应根据具体情况,经实地测验确定。2平均排除法,可按下列公式计算：1)旱地设计排涝模数按下式计算：
式中：qd——旱地设计排涝模数（m3/s·km2）；R——旱地设计涝水深（mm）；T——排涝历时（d）。2)水田设计排涝模数按下式计算：
式中：qw——水田设计排涝模数（m3/s·km2）；P——历时为T的设计暴雨量（mm）；h1——水田滞蓄水深（mm）；ET＇——历时为T的水田蒸发量(mm)；F——历时为T的水田渗透量（mm）；3)旱地和水田综合设计排涝模数按下式计算：
式中：qp——早地、水田兼有的综合设计排涝模数（m3/s·km2）；Ad——旱地面积（km2）；Aw——水田面积（km2）；3．2．5城市排水管网控制区分区的设计涝水，缺少实测资料时，可采用下列方法或其他经过验证的方法计算：1选取暴雨典型，计算设计面暴雨时程分配，并根据排水分区建筑密集程度，按表3．2．5确定综合径流系数，进行产流过程计算。
2汇流可采用等流时线等方法计算,以分区雨水管设计流量为控制推算涝水过程线。当资料条件具备时，也可采用流域模型法进行计算。3对于城市的低洼区，按本规范第3．2．4条的平均排除法进行涝水计算，排水过程应计入泵站的排水能力。3．2．6市政雨水管设计流量可用下列方法和公式计算：1根据推理公式(3．2．6)计算：
4防洪工程总体布局
5江河堤防
5．1一般规定5．1．1堤线选择应充分利用现有堤防设施，结合地形、地质、洪水流向、防汛抢险、维护管理等因素综合分析确定，并应与沿江(河)市政设施相协调。堤线宜顺直，转折处应用平缓曲线过渡。5．1．2堤距应根据城市总体规划、地形、地质条件、设计洪水位、城市发展和水环境的要求等因素，经技术经济比较确定。5．1．3江河堤防沿程设计水位，应根据设计防洪标准和控制站的设计洪水流量及相应水位，分析计算设计洪水水面线后确定。并应计入跨河、拦河等建筑物的壅水影响。计算水面线采用的河道糙率应根据堤防所在河段实测或调查的洪水位和流量资料分析确定。对水面线成果应进行合理性分析。5．1．4堤顶或防洪墙顶高程可按下列公式计算确定：
6海堤工程
6．1一般规定6．1．1海堤应依据流域、区域综合规划及城市总体规划、城市防洪规划等规划设置。6．1．2海堤堤线布置应符合治导线规划、岸线规划要求，并应根据河流和海岸线变迁规律，结合现有工程及拟建建筑物的位置、地形地质、施工条件及征地拆迁、生态与环境保护等因素，经综合比较确定。6．1．3海堤工程的形式应根据堤段所处位置的重要程度、地形地质条件、筑堤材料、水流及波浪特性、施工条件，结合工程管理、生态环境和景观等要求，经技术经济比较后综合分析确定。堤线较长或水文、地质条件变化较大时，宜分段选择适宜的形式，不同形式之间应进行渐变衔接处理。6．2堤身设计6．2．1海堤堤身断面可采用斜坡式、直立式或混合式。风浪较大的堤段宜采用斜坡式断面；中等以下风浪、地基较好的堤段宜采用直立式断面；滩涂较低，风浪较大的堤段，宜采用带有消浪平台的混合式或斜坡式断面。6．2．2堤顶高程应根据设计高潮(水)位、波浪爬高及安全加高按下式计算确定：
式中：Zp——设计频率的堤顶高程(m)；Hp——设计频率的高潮(水)位(m)；RF——按设计波浪计算的频率为F的波浪爬高值，海堤允许部分越浪时F=13％，不允许越浪时F=2％（m）；A——安全加高（m），按表6．2．2的规定选用。
6．2．3海堤按允许部分越浪设计时，堤顶高程按本规范公式(6．2．2)计算后，还应进行越浪量计算，允许越浪量不应大于0．02m3/(s·m)。6．2．4当海堤堤顶临海侧设有稳定、坚固的防浪墙时，堤顶高程可算至防浪墙顶面，不计防浪墙高度的堤身顶面高程应高出设计高潮(水)位，高差是累计频率为1％的波高的0．5倍。6．2．5堤路结合的海堤，按允许部分越浪设计时，在保证海堤自身安全及堤后越浪水量排泄畅通的前提下，堤顶超高可不受本规范第6．2．2条～第6．2．4条规定的限制，但不计防浪墙高度的堤顶高程仍应高出设计高潮(水)位0.5m。6．2．6海堤设计堤顶高程应预留沉降超高。预留沉降超高值应根据堤基、堤身土质及填筑密度等因素按有关规定分析计算确定。6．2．7海堤堤顶宽度应根据堤身安全、防汛、管理、施工、交通等要求，依据海堤工程级别按表6．2．7的规定选定。
6．2．8海堤堤身设计边坡应根据堤身结构、堤基条件及筑堤材料、堤高等条件，经稳定计算分析确定。初步拟定时可按表6．2．8的规定选用。
7河道治理及护岸(滩)工程
8治涝工程
8．1一般规定8．1．1治涝工程设计，应以城市总体规划和城市防洪规划为依据，与城市防洪(潮)工程相结合，与城市排水系统相协调。8．1．2治涝工程没计，应根据城市可持续发展和居民生活水平逐步提高的要求，统筹兼顾、因地制宜地采取综合治理措施。8．1．3缺水城市应保护和合理利用雨水资源，发挥工程的综合效益。8．1．4治涝工程设计应节约用地，并与市政工程建设相结合，建筑物设计与城市建筑风格相协调。
9防洪闸
10山洪防治
10．5．8当排洪明渠水流流速大于土壤允许不冲流速时，应采取防冲措施。防冲形式和防冲材料，应根据土壤性质和水流流速确定。10．5．9排洪渠道进口处宜设置拦截山洪泥砂的沉沙池。10．5．10排洪暗渠纵坡变化处应保持平顺，避免产生壅水或冲刷。10．5．11排洪暗渠应设检查井，其间距可取为50m～100m。暗渠走向变化处应加设检查井。10．5．12排洪暗渠为无压流时，断面设计水位以上的净空面积不应小于断面面积的15％。10．5．13季节性冻土地区的暗渠，其基础埋深不应小于土壤冻结深度，进出口基础应采取适当的防冻措施。10．5．14排洪渠道出口受承泄区河水或潮水顶托时，宜设防洪(潮)闸。对排洪暗渠也可采用回水堤与河(海)堤连接。
11泥石流防治
11．1一般规定11．1．1泥石流作用强度，应根据形成条件、作用性质和对建筑物的破坏程度等因素按表11．1．1的规定分级。
式中：D——栅条间的净距离（m）；d——计划拦截的大石块直径（m）。11．3停淤场11．3．1停淤场宜布置在坡度小、地面开阔的沟口扇形地带，并应利用拦挡坝和导流堤引导泥石流在不同部位落淤。停淤场应有较大的场地，使一次泥石流的淤积量不小于总量的50％，设计年限内的总淤积高度不宜超过5m～10m。11．3．2停淤场内的拦挡坝和导流坝的布置，应根据泥石流规模、地形等条件确定。11．3．3停淤场拦挡坝的高度宜为1m～3m。坝体可直接利用泥石流冲积物。对冲刷严重或受泥石流直接冲击的坝，宜采用混凝土、浆砌石、铅丝石笼护面。坝体应设溢流口排泄泥水。11．4排导沟11．4．1排导沟宜布置在沟道顺直、长度短、坡降大和出口处具有停淤堆积泥石场地的地带。11．4．2排导沟进口可利用天然沟岸，也可设置八字形导流堤，其单侧平面收缩角宜为10°～15°。11．4．3排导沟横断面宜窄深，坡度宜较大，其宽度可按天然流通段沟槽宽度确定，沟口应避免洪水倒灌和受堆积场淤积的影响。11．4．4排导沟设计深度可按下式计算，沟口还应计算扇形体的堆高及对排导沟的影响。
12防洪工程管理设计
13环境影响评价、环境保护设计与水土保持设计
本规范用词说明
1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：1)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；2)表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”：4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定”或“应按……执行”。
引用标准名录
《堤防工程设计规范》GB50286《开发建设项目水土保持技术规范》GB50433《水闸设计规范》SL265《水利水电工程环境保护概估算编制规程》SL359《环境影响评价技术导则水利水电工程》HJ/T88
中华人民共和国国家标准城市防洪工程设计规范GB/T50805-2012条文说明
制定说明
5．2防洪堤防(墙)5．2．1本条基本沿用原《城市防洪工程设计规范》CJJ50-92第5．2．1条的规定。堤防用料较多，因此，要根据当地土石料的种类、质量、数量、分布范围和开采运输条件选择堤型。堤防各段也可根据地形、地质、料场的具体条件和建堤场地分别采用不同堤型，但在堤型变化处，应设置渐变段平顺衔接。当有足够筑堤土料和建堤场地时，应优先采用均质土堤，因地制宜，符合自然生态规律，节省投资；土料不足时，也可采用其他堤型。5．2．2本条是参照现行国家标准《堤防工程设计规范》GB50286-1998第6．2．5条、第6．2．6条制定的。主要是保证土堤有足够的抗剪强度和较小的压缩性，避免产生土堤裂缝和大量不均匀变形，满足渗流控制要求。黏性土填筑设计压实度定义为：
式中：Pds——设计压实度；ρds——设计压实干密度（kN/m3）；ρd.max——标准击实试验最大干密度（kN/m3）。标准击实试验按现行国家标准《土工试验方法标准》GB／T50123-1999中规定的轻型击实试验方法进行。无黏性土填筑设计压实相对密度定义为：
式中：γc——泥石流容重（kN/m3）；γh——固体颗粒容重（kN/m3）；γb——水的容重（kN/m3）；ф——泥石流流量增加系数；Qb——泥石流沟一定频率的水流流量（m3/s）；Qc——同频率的泥石流流量（m3/s）。用式(6)计算的泥石流流量与实测资料对比，一般都略为偏小。有人认为，主要是由于泥沙本身含有水而没有计入，如果计入，则：
成群的坝体往往用来防护沟底、侧壁、拓宽沟底，当拦挡坝为停留大石块时，需在一定长度内连续修建，需要修建的全长可参考下式计算：
11．2．3本条规定了不同目的坝体高度的最低要求。对以拦挡泥石流固体物质为主的拦挡坝淤满了怎么办，一般有两种方法，一是清除，这对间歇性泥石流沟尚可使用，但对常发性泥石流沟则十分困难；另一种方法是将原坝加高，可在原地加高，也可在原坝上游淤积体上加高，这是最常用的方法，并且较为经济。为稳定滑坡的拦挡坝坝高可参考下列公式汁算：
式中：H——设计拦挡坝高度(m)；h——稳定滑坡所需高度(m)；h1——滑坡滑面距沟底高度平均值(m)；L1——坝距滑坡的平均距离(m)；P——滑坡剩余下滑力(kN/m)；γ——淤积物容重(kN/m3)；φ——淤积物内摩擦角（°）。11．2．4拦挡坝的基础设置是个很重要的问题，如处理不好，为保护基础的造价会等于或超过坝体的造价。基础的主要问题是冲刷，拦挡坝的坝下冲刷由侵蚀基面下降、泥沙水力条件改变和坝下冲刷三部分组成。因此对独立的坝体或群坝中最下游坝休的基础埋深要认真地研究，目前常采用坝下护坦和消力槛的办法加以保护。11．2．5泥石流用有大量的石块和漂砾，背水面垂直可避免石块撞击坝身而造成破坏。泄水口磨损非常严重，要采用整体性较好和耐磨的材料修建，根据不同情况采用混凝土、钢筋混凝土、钢筋或钢轨衬砌。对整体性较差的坝体，如干砌块石坝，泄水口附近也需用混凝土浇筑。在泥流等细颗粒泥石流沟道中的拦挡坝，背水面不一定要垂直，泄水口的抗磨性要求可较低。11．2．6拦挡坝上每米宽度上的泥沙压力可按下式计算：
式中：f——单位面积冲击力(kN/m2)；γc——泥石流容重(kN/m3)；ρ——泥石流的密度(kg/m3)；V——泥石流流速(m/s)；g——重力加速度(m/s2)。1966年在云南东川蒋家沟曾用压力盒进行冲击力测定，平均冲击力为95kN/m2。1973年又用电感压力盒测定，其值与计算值相差不多。目前，国内对泥石流冲击力的研究也取得了很大进展，中科院成都所根据弹性碰撞理论推导出以下公式。将被撞建筑物概化成悬臂梁类型(如墩、台柱、直立跌水井等)和简支梁类型(如闸、格栅堤、软地基上两岸坚实的坝等)，公式为：
式中：L——消力槛距拦挡坝的距离(m)；H——拦挡坝高度(m)；h——拦挡坝顶泥石流过流深度(m)；Vc——拦挡坝泄流口泥石流泄流速度(m/s)。11．2．8格栅坝是泥石流拦挡坝的一种特殊形式，可以采用圬工坝上留窄缝、孔洞等形式，也可用钢杆件或混凝土杆件组装或安置在圬工墩台间，亦可采用桩式或A字形三角架式的桩林坝，还可采用钢索网状坝。格栅坝的主要作用是拦住大石块，而将其他泥石流排出，在流量大时可能暂时蓄满，之后较小颗粒逐渐流出，有调节流量的作用。实际使用时，希望格栅坝不要很快淤满，因此栅距较大，但最终仍将淤平，逐渐与实体坝一致。11．3停淤场11．3．1泥石流停淤场是一种利用面积来停淤泥石流的措施。稀性泥石流流到这里后，流动范围扩大，流深及流速减小，大部分石块失去动力而沉积。对于黏性泥石流，则利用它有残留层的特征，让它黏附在流过的地面上。在城市上、下游有较广阔的平坦地面条件时，是i种很好的拦截形式。如果停淤场处的坡度较大，就不易散布在较大的面积上。应用拦坝等促使其扩散。根据甘肃省武都地区的试验、观测，黏性泥石流在流动一定距离后可能扩散的宽度可用式(31)计算：
式中：B——黏性泥石流流动L长度后泥石流的扩散宽度(m)；τo——泥石流值限静切压力(kPa)；γc——泥石流容重(kN/m3)；ic——停淤场流动方向的坡度，以小数计。流动Lm距离后，泥石流可能的停留量：
式中：Wu——在流动L米距离后黏性泥石流可能停积的泥石总量(m3)。停淤场下游流量将要较原设计流量减小，其折减系数K可参考下式：
式中：K——泥石流流量折减系数；Wu——停淤场停淤的泥石流量(m3)；Wc——一次泥石流的总量(m3)。对于稀性泥石流，停淤场内可能停留的石块直径与流动长度可用下式计算：
式中：L——稀性泥石流在停淤场内流动长度(m)，在此距离内泥石流流动宽度不断增加，扩散角一般不小于15°；Qc——泥石流流量(m3/s)；ic——停淤场流动方向坡度，以小数计；du——在经过L长度后，可能停留下来的石块直径(m)。流量折减系数K可按下式计算：
式中：P——泥石流中大于或等于du颗粒的石块占总泥沙量的百分数(以小数计)；γc——泥石流容重(kN/m3)；γh——泥沙颗粒容重(kN/m3)；γb——水的容重(kN/m3)。过水的停淤场对防治来说，不起什么作用，因此规定了停淤场的必要条件，计算时可参考式(31)～式(35)。11．3．2泥石流停淤场内的拦拌坝及导流坝的作用是使泥石流能流过更多的路程，扩散到更大面积，使泥石流尽可能多地停积在停淤场内。11．3．3停淤场内的拦挡坝是一种临时性的建筑，而且可能经常改变，因此材料宜就地取材，并节省费用。11．4排导沟11．4．1排导沟是城市排导泥石流的必要建筑物，根据各地的经验，排导沟宜选择顺直、坡降大、长度短和出口处有堆积场地的地方，其最小坡度不宜小于表10所列数值。
11．4．2排导沟与天然沟道的连接十分重要，根据实践经验，收缩角不宜太大，否则容易引起淤积和发生泥石流冲起越过堤坝等事故。11．4．3较窄的沟道能使泥石流有较大的流速减少淤积，也可以减少在不发生泥石流时水流对沟底的冲刷。但沟底较窄时需要较大的沟深，因此沟底宽度要根据可能的沟深来综合考虑。目前沟道宽度一般是比照天然沟道中流动段的宽度，可参照铁道研究院西南所的公式计算确定：
式中：B——排导沟底宽(m)；Bc——流通区天然沟宽(m)；i——排导沟坡度，以小数计；ic——流通区沟道坡度。也可根据甘肃省武都地区对泥石流沟道的调查，建议的沟底宽度。当排导沟断面为梯形时：
式中：B——排导沟宽度(m)；i——排导沟坡度，以小数计；F——流域面积(km2)。11．4．4为保证泥石流中大石块的通过，设计沟深不仅应保证泥石流的正常通过，而且应大于最大石块直径1.2倍。对于黏性泥石流，不应小于泥石流波状流动高度。泥石流的波高，可按甘肃省武都地区公式计算：
式中：hs——泥石流顶冲壅高值(m)；α——泥石流流向与堤坝夹角(°)。泥石流排导沟不仅应保证建成时泥石流的通过，而且要保证在淤积后能够通过。考虑到50年一遇流量恰好在第50年时发生的几率很低，因此其淤积计算年限都较设计年限要短，这与现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60是一致的。11．4．5稀性泥石流对排导沟侧壁冲刷较为严重，黏性泥石流一般冲刷较轻，但黏性泥石流沟平时也会发生一般洪水，会对侧壁造成冲刷，因此城市中的泥石流排导沟一般都应该护砌。11．4．6将泥石流改向相邻的沟道，使城市免受泥石流的危害，在条件许可时，这是值得采用的一种措施，但应论证其改道的可靠性和对周围环境的影响。
13．1环境影响评价与环境保护设计13．1．1本条规定了不同设计阶段环境影响评价的工作深度与内容。13．1．2本条规定了城市防洪工程环境影响评价的依据。13．1．3本条规定了城市防洪工程环境影响评价应包括的对特有环境影响内容。13．1．5本条规定了城市防洪工程环境保护设计的内容。13．2水土保持设计13．2．1～13．2．3这三条规定了水土保持设计的依据与城市防洪工程水土保持设计的特殊要求。
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