（山东大学电气工程学院济南250061）
摘要传统电动汽车驱动和充电系统相互独立工作，存在充电容量小、质量体积大、成本高等问题。而驱动充电一体化系统通过将电机绕组和逆变器进行合理重构，复用于充电系统，可以实现系统轻量化和高度集成化，进一步提高系统功率密度。该文首先对当前国内外提出的驱动充电一体化拓扑结构进行归纳总结分类，论述各类型一体化拓扑结构的工作原理、优点以及存在的主要问题；然后，针对目前驱动充电一体化系统存在的关键技术问题对电动汽车不同运行模式下的控制策略进行综述；最后，对电动汽车驱动充电一体化系统的发展趋势进行展望。
关键词：驱动充电系统一体化拓扑电动汽车控制策略
随着电动汽车电池技术的发展，电动汽车的续航里程不断增加，对公共充电桩的依赖已显著降低，而对更加便利的私人充电桩需求日益增加[7-8]。采用直流快充方式需要建造大量充电桩，占用大量土地面积且造价昂贵。同时，大规模直流充电站对充电技术和充电安全性要求相对较高，大多在白天运行，进一步加重了电网的运行负担。而交流慢充式的私人充电桩一般在夜间充电，一定程度上缓解了电网压力。此外，采用车载充电系统可以针对车载电源特性进行专门设计，充电功率和充电电流小，减小对车载电源的损耗，可以很好地完善能源管理系统。因此，交流慢充式的车载充电系统是缓解电动汽车充电问题的有效解决方案[9]。
虽然车载充电系统能够使电动汽车不再依赖充电桩，充电更加方便，但是目前大多数电动汽车中驱动和充电系统是相互独立分别运行的，会造成电动汽车体积与质量的增加，使得车载充电系统容量受到限制[10]。为了解决这一问题，有关研究将驱动系统和充电系统集成，提出“驱动充电一体化”拓扑结构，通过将驱动系统中部分器件复用于充电系统来实现功率变换器功能高度集成化，以提高车载设备的利用率并有效降低成本。
近年来，电动汽车产业发展迅速，传统电动汽车中电机驱动系统和充放电系统是相互独立的。汽车中变换器、电机和控制器等组件通常仅用于驱动运行，当电池能量不足时，通过另外一套车载充电系统为电池充电。典型的车载充电系统通常由AC-DC变换器、PFC模块和DC-DC变换器构成，如图1a所示。由于车载充电系统中存在大量电力电子器件，容易造成电网输入电流波形畸变、功率因数降低等问题，需要加入PFC模块以减小电路中的谐波损耗。然而，这种相互独立的系统结构不可避免地增加了汽车的体积和质量，驱动系统和充电系统的集成可以解决这一问题。
图1电动汽车驱动充电系统结构
Fig.1Electricvehicledriveandchargingsystemstructurediagram
驱动充电一体化拓扑结构相对于传统电动汽车驱动充电系统改进的思路有以下两点：①驱动系统元器件复用于充电系统；②复用电机绕组或者改变电机结构重构驱动充电一体化系统。
随着对电动汽车驱动充电一体化系统的深入研究，根据不同的应用场合已提出不同的拓扑结构。其中，根据电机类型可以分为基于永磁电机和基于无永磁体电机的驱动充电一体化系统；根据充电并网类型可以分为基于单相并网和基于三相并网的驱动充电一体化系统；根据是否存在电气隔离可以分为隔离型和非隔离型驱动充电一体化系统；其他特殊驱动充电一体化系统是基于特殊电机或改变电机内部结构设计，包括多相电机、分裂绕组电机和开路绕组电机等[23-27]。
永磁同步电机（PermanentMagnetSynchronousMotor,PMSM）、无刷直流电机（BrushlessDCmotor,BLDC）、感应电机（InductionMotor,IM）和开关磁阻电机（SwitchedReluctanceMotor,SRM）是大多数电动汽车的首选驱动电机[28-29]。其中，PMSM和BLDC为永磁电机（PermanentMotor,PM），IM和SRM为无永磁体电机。PMSM功率密度、功率因数和效率高，但成本也相对较高；BLDC调速范围广、转矩特性优异、效率高，但其恒功率范围有限，适用于功率等级在300W以下的单一速度和稳定速度运行的场合；IM的控制技术成熟，调速性能较好，多用于高速大功率电动汽车，但其在小负荷范围内效率较低；SRM相对成本较低，具有转速范围宽、散热能力强等优势，但其存在噪声和转矩脉动等问题。针对这些类型电机，研究人员提出了各种集成驱动充电方案。
文献[30]提出基于PMSM定子绕组开路的驱动充电一体化系统拓扑如图2所示，驱动系统中的逆变器被复用于充电系统中，PMSM定子绕组被重构为充电系统中的网侧滤波电感，集成的驱动充电系统相比于传统车载充电器大大减小了所占电动汽车的体积与质量。在驱动模式下，通过数字信号控制开关S1、S2、S3，使电机绕组呈星形联结；当系统处于充电模式时，通过控制开关使电机定子绕组开路并与电网连接构成电动汽车充电系统，定子绕组用作网侧滤波电感可以滤除网侧电流谐波，在实现储能元件与电网能量双向流动的同时还可以实现车与网互联（Vehicle-to-Grid,V2G）功能。
图2基于PMSM定子绕组开路的驱动充电一体化拓扑
Fig.2Drive-chargingintegratedtopologybasedonopenPMSMstatorwinding
与传统相互独立的车载驱动系统和充电系统相比，基于PMSM定子绕组开路的驱动充电一体化系统在集成度方面具有明显的经济型优势，但仍存在以下问题：
（1）充电模式下，交流电网与车载电源之间缺少电气隔离，存在一定的安全隐患，不利于内部电力电子器件的可靠运行。
（2）电机定子绕组开路重构为充电系统，当电机绕组中流过交流电流产生电磁转矩，驱动转子旋转或者振颤时，会造成一定的旋转损耗。
针对PMSM绕组电感值低，充电过程容易产生转矩，以及IM和SRM两种无永磁体电机存在效率低等问题，文献[31]设计了一种新型的双凸极电磁电机（DoublySalientElectromagneticMachine,DSEM）。DSEM是一种非永磁电机，分离的励磁绕组和电枢绕组使其可以被很好地应用于驱动充电一体化系统中，如图3所示。电动模式下，开关Q1、Q2关闭，蓄电池经前级DC-DC变换器和逆变器驱动DSEM工作；充电模式下，开关Q1、Q2打开，DSEM的电枢绕组用作三相脉冲宽度调制（PulseWidthModulation,PWM）整流器的滤波绕组，三相电网经整流器再反向使用DC-DC变换器为蓄电池充电。
图3基于DSEM的驱动充电一体化拓扑
Fig.3Drive-chargingintegratedtopologybasedonDSEM
当系统工作在充电模式下时，电网输出的三相交流电经过电枢绕组将产生高转矩，因此，DSEM的输出转矩需要保持为零以减少转子振动。文献[31]提出的一体化拓扑在电动模式下两组励磁绕组F1、F2流过的电流方向相同，电机正常驱动工作；在充电模式下，两组励磁绕组F1、F2中流过的电流方向相反，电机整体去磁，此时电枢绕组中通入三相电流也不会产生励磁转矩。在此结构下，系统可以获得更好的充电性能并减小系统电流纹波，但充电系统中缺少电气隔离，并且由于其反电动势呈非正弦性，可能导致磁场畸变，引发较大的转矩脉动。
文献[32]提出了一种基于四相八槽六极（8/6）SRM的驱动充电一体化系统，如图4所示。图中，La14、La23、Lb14、Lb23、Lc14、Lc23、Ld14、Ld23分别为电机A、B、C、D四相绕组电感，NA、NB、NC、ND为四相的中心抽头节点。所研究的拓扑结构采用分体式变换器拓扑结构并与中心抽头SRM绕组相结合，四相功率变换器分为两个双相变换器，电池E1经两相变换器Ⅰ为SRM的A、B相供电，电池E2经两相变换器Ⅱ为SRM的C、D相供电。在驱动模式下，变换器拓扑相当于传统非对称半桥拓扑，具有较好的容错能力并能提高系统可靠性。并且两个变换器均可以工作在再生制动模式下回收制动能量，实现驱动模式下电池荷电状态（StateofCharge,SOC）平衡。静止模式下可以通过改变接线方式平衡电池E1和电池E2之间的电压。充电模式下，该系统支持车载动力电池直流和交流充电，具有多电平变换器的特点。然而，电机设计时绕组需要分开，中心抽头节点需要被包含在变换器中，并且充电过程中拓扑结构中每个相位电感会随转子位置变化而变化。
图4基于SRM的驱动充电一体化拓扑
Fig.4Drive-chargingintegratedtopologybasedonSRM
同步磁阻电机（SynchronousReluctanceMotor,SynRM）具有高可靠性、高效率和低成本等优点，结构上没有永磁体，相比于PMSM制造成本相对较低，同时避免了SRM运行时转矩脉动和噪声大的问题。文献[33]针对电动汽车驱动充电一体化系统设计了一种六相同步磁阻电机，电机采用绕组冗余设计，使其在充电时可用作变压器。充电模式下，SynRM的一组绕组连接至逆变器，另一组连接至交流电网，如图5所示。对充电模式下转子旋转和锁定两种情况下系统性能进行测试，结果表明，与三相电网连接时旋转转子充电性能最佳，而与单相电网连接时锁定转子充电性能最佳。但同样需要考虑绕组电感受转子位置影响的问题。另一方面，这种电机类型目前在电动汽车牵引中应用较少，因为它在功率密度、比转矩和功率因数方面的性能较弱[34]。
图5基于SynRM的驱动充电一体化拓扑
Fig.5Drive-chargingintegratedtopologybasedonSynRM
电动汽车充电技术的发展使得对便捷的私人充电桩需求日益增加，私人充电桩大多配置在居民小区或者室内停车场内，所用电源主要以单相或者三相交流电为主。单相电源插座的广泛使用促进了具有单相充电能力的电动汽车的发展，并且单相交流充电可以减小充电时脉动功率对车载电池寿命的影响。然而，单相充电只能提供缓慢的充电水平。
文献[35]提出的驱动充电一体化拓扑结构如图6所示。在驱动模式下，车载储能电源通过双向DC-DC变换器，经三相桥式变换器为电机提供驱动功率，如图6a所示。在充电模式下，单相交流电网经二极管桥和电机绕组以及双通道交错升压转换器进行整流，再经双向DC-DC变换器为车载电源充电，如图6b所示。
图6文献[35]提出的单相并网驱动充电一体化拓扑
Fig.6Drive-chargingintegratedtopologybasedonsingle-phasegridconnectionproposedinRef.[35]
文献[35]所提出的拓扑结构的优点是不需要额外附加大的电感或者电容，在额定功率下只需要附加一个二极管桥。充电模式下，电机的三相绕组被复用于双通道交错升压转换器中，可以有效消除电流纹波，且只需要连接三相交流电机的相端，不需要连接绕组中性点或者绕组中点。同时，采用单相交流充电可以防止充电期间电机转子旋转。
文献[36]提出一种用于电动汽车的驱动充电一体化系统，如图7所示。该系统中功率转换器由双有源桥（DualActiveBridge,DAB）DC-DC变换器和三相四桥臂DC-AC变换器构成。为减小直流母线上的电容尺寸，采用有源缓冲器和一个小的薄膜电容器代替传统大电容，来抑制直流母线电压波动，提高系统效率。系统采用单相电网接口，充电过程中电机绕组被重新用作网侧滤波器，可以减少驱动充电一体化系统所占体积，同时，相同的基频电流流过电机三相绕组，可以抵消电机内部产生的转矩。DAB变换器可以将车载储能电源和交流电网隔离，避免电网充放电时对电池或者电网造成冲击。但采用隔离式DC-DC变换器会增加电路所占电动汽车内体积与质量，并且相较于非隔离式DC-DC变换器效率较低。
图7文献[36]提出的单相并网驱动充电一体化拓扑
Fig.7Drive-chargingintegratedtopologybasedonsingle-phasegridconnectionproposedinRef.[36]
由于单相充电的功率水平受充电电源容量限制，采用三相电网可以实现快速电池充电。文献[37]提出的驱动充电一体化系统如图8所示，变换器部分由电流源转换器和三相桥式逆变器组成。充电模式下，此系统结构不需要对原驱动系统做任何调整，也不需要设计额外的开关元件改变拓扑结构或者重新配置系统拓扑，即可实现与驱动系统功率相当的高功率三相集成充电。文献[19]设计了一种转子内装阻尼杆的内置式PMSM用于驱动充电一体化系统，解决了转子堵转状态下各电枢等效电感值不相等的问题，在充电状态下转子需要机械堵转，避免不必要的转矩产生，然而这样会增加磨损，降低系统效率。文献[37]提出的拓扑结构相比于文献[19]中提出的一体化拓扑结构，可以防止充电期间电机转子旋转，减少不必要的系统磨损。然而，需要将额外的三相接口变换器接入驱动系统中来构成驱动充电一体化系统，电气隔离需要由车外三相供电变压器实现。
图8基于电流源变换器的驱动充电一体化拓扑
Fig.8Drive-chargingintegratedtopologybasedoncurrentsourceconverter
目前，对于大多数三相充电的驱动充电一体化系统来说，电机绕组作为充电/V2G模式下拓扑结构中的一部分，绕组中通入交变电流产生旋转磁场将使系统在充电过程中产生转矩和振动[38]。一些三相充电的驱动充电一体化系统中，建议采用转子机械闭锁装置、离合器等以及通过机械开关使定子绕组重新排布，以避免电动汽车充电过程中产生转矩和振动[39-41]。然而，这些方法会降低系统性能，增加系统磨损。因此，实现充电过程中电机零转矩在电动汽车驱动充电一体化系统研究过程中具有较大挑战性。
文献[36]提出的一体化系统拓扑中包含DAB变换器，可以满足系统对大功率密度和高安全性能的要求，控制策略简单，可以消除充电转矩，但只能用于单相电网集成充电。文献[42]在文献[36]的基础上做出改进，通过继电器可以改变系统拓扑工作在不同的模式下，车载电源既可以连接至单相电网充电也可以连接至三相电网充电。文献[43]提出了一种采用耦合磁性器件（CoupledMagneticDevice,CMD）的隔离型驱动充电一体化系统，如图9所示。通过调整升压转换器中开关器件的相位，CMD可分别用作驱动模式下DC-DC变换器的升压电感器和充电模式下AC-DC变换器的隔离变压器。驱动模式下，低压电池经DC-DC变换器再经逆变器驱动电机工作，直流母线电压可以根据负载情况实时调整以提高系统效率；充电模式下，电网电压经隔离型AC-DC变换器和矩阵变换器为低压电池充电。提出的新型耦合磁性器件可以增强电路中的电感，同时降低开关频率，但需要增加额外的矩阵变换器。
图9采用耦合磁性器件的隔离型驱动充电一体化拓扑
Fig.9Isolateddrive-chargingintegratedtopologyusingcoupled-magneticdevice
在已有的研究中，电机绕组复用于充电系统中通常作为充电模式下变换器中的电感，其还可以用作充电系统中的隔离变压器。当电机绕组在充电模式下被复用作隔离变压器时，其可以在静止状态下运行，也可以在旋转状态下运行。
图10基于双定子绕组PMSM的驱动充电一体化拓扑
Fig.10Drive-chargingintegratedtopologybasedondoublestatorwindingPMSM
图11基于六相开放式绕组电机的驱动充电一体化拓扑
Fig.11Drive-chargingintegratedtopologybasedonasix-phaseopen-endwindingmotor
文献[48]提出的驱动充电一体化系统可以直接将六相电机连接到三相电网，充电模式下不需要额外的机械开关，也不会产生平均电磁转矩，并且在提出的控制策略下以低总谐波畸变率和单位功率因数工作。同时，提出的系统拓扑与传统六相电机相比具有较高的容错能力。但拓扑中需要采用十二支路双向转换器，增加了一体化系统的质量与体积。
文献[49]提出一种基于对称六相电机的驱动充电一体化系统，其拓扑结构如图12所示。驱动系统中的九开关变换器以及对称六相电机绕组被复用于充电系统中。驱动模式下，Q1、Q2闭合，Q3打开，六相电机作为具有孤立中性点的电机工作；充电模式下，Q1、Q2打开，Q3闭合，九开关转换器转变为传统三相脉宽调制整流器，并经过电机绕组连接至三相电源。相较于传统车载充电系统减少了器件数量，并且可以避免充电模式下电机产生电磁转矩。但模式切换过程中需要额外的机械开关（继电器）来重新配置硬件结构，并且提出的拓扑结构中没有电气隔离，需要外加三相变压器。相比于文献[49]中传统的12相拓扑结构，减少了开关器件的数量，但需要更高的额定电压和额定电流。
图12基于对称六相电机的驱动充电一体化拓扑
Fig.12Drive-chargingintegratedtopologybasedonsymmetricalsix-phasemotor
文献[50]提出一种基于五相电机的驱动充电一体化系统，适用于多相电机驱动系统，驱动模式下的逆变器和电机绕组同样被复用于充电模式中，在进行模式切换时不需要对系统中的元器件进行重新配置，只需要两个开关即可实现模式切换。并且由于多相电机中存在额外的自由度，可以避免充电模式下电流流过定子绕组产生电磁转矩，电机转子不需要被机械锁定。此系统拓扑结构在七相电机中也得到了实验验证，证明此拓扑可以被扩展至更高相数的驱动充电一体化系统中[51-52]。
文献[53]提出的集成双逆变器驱动和三相充电的驱动充电一体化系统在文献[37]的基础上作出改进，提出的一体化系统由一个三相LC滤波器、一个三相电流源转换器、一个双逆变器和两个储能单元组成，如图13所示。在驱动模式下，双逆变器驱动永磁同步电机电动运行，并且在系统中器件发生故障的情况下也可以依靠单个逆变器驱动电机工作，提高了系统的容错能力。充电模式下，采用双逆变器可以降低充电系统中的电流纹波，提高开关频率，减少所需的电机绕组漏感，网侧采用较小的LC滤波器即可。同时，通过双逆变器驱动器电机绕组保持相等的电流，可以平衡电机绕组电流，确保电机不会在充电模式下产生转矩而旋转。
图13基于双逆变器的驱动充电一体化拓扑
Fig.13Drive-chargingintegratedtopologybasedonthedual-inverterdrive
在充电过程中，除了直接连接三相交流电网对车载储能电源进行快速充电，还可以采用直流电源接LC滤波器或者直接连接直流电源为车载储能电源充电，此外，通过将单相电网端子连接到三相电流源转换器输入中的两个，也可以实现低功率的单相交流充电。
为了进一步提高电动汽车驱动和充电系统的耦合程度，通过改变电机结构或者设计特种电机，使得电机不仅能用于驱动系统动力源，还可以用于在充电模式下实现电气隔离功能。因此，国内外学者对用于驱动充电一体化系统的特殊电机结构进行了设计与研究。
文献[54]设计了一种具有隔离充电和非隔离充电功能的分段式双定子SRM驱动充电一体化系统，如图14所示，可以减少功率开关器件的数量，同时系统可以实现驱动、非隔离充电和隔离充电等多种工作模式。驱动模式下，继电器K1、K2打开，蓄电池经两套逆变器对内外定子供电，整流桥处于空闲状态。非隔离充电模式下，继电器K1打开，继电器K2关闭，构成集成整流桥变换器、内定子绕组及其功率变换器的非隔离充电拓扑结构，并且选择合适的转子位置可以实现无转矩控制。隔离充电模式下，继电器K1关闭、继电器K2打开，外定子作为电动机由交流电网供电，带动转子转动，将电能转化为机械能，内定子作为发电机运行，将机械能转化为电能，通过控制内定子转换器对蓄电池充电。隔离充电模式下，双定子SRM可以作为旋转变压器传输具有电隔离功能，并且内外定子之间几乎没有磁场耦合。
图14基于分段式双定子SRM的驱动充电一体化拓扑
Fig.14Drive-chargingintegratedtopologybasedonsegmenteddouble-statorSRM
文献[54]中提出的驱动充电一体化系统在非隔离充电模式下，将电机绕组复用于储能电感，充电效率高，但交流电网与电池存在直接的电气连接，充电安全性能较低。而在隔离充电模式下，电池与电网之间存在电气隔离，但在此模式下电机损耗较大，充电效率低于非隔离充电模式。
本节对电动汽车驱动充电一体化系统在选用电机类型、是否采用电气隔离和零转矩控制以及额外设备等方面进行了对比分析，见表1。其中，一体化系统的部分参数在文献中未提及，在表中已用“—”标注。
表1驱动充电一体化拓扑结构对比
Tab.1Comparisonofdrive-chargingintegratedtopology
文献电机类型隔离充电零转矩控制额外设备接入电机内部点复用电机绕组[30]PMSM否是开关器件是是[31]DSEM否是开关器件是是[32]SRM否—无是是[33]SynRM是否开关器件否是[35]PMSM否是二极管桥否是[36]IM是是有源缓冲器否是[37]PMSM否—LC滤波器电流源转换器否是[19]PMSM否否隔离变压器是是[42]PMSM是—继电器电感器否否[43]—是—单相矩阵变换器否否[44]IM是否继电器否是[45]PMSM是否继电器否是[46]PM是否继电器否是[48]PMSM否是无是是[49]IM否是开关器件是是[50]IM否是开关器件EMI滤波器是是[53]PMSM否是LC滤波器电流源转换器是是[54]SRM是是继电器整流器是是
（2）电机转子振动噪声问题。大多数电动汽车中采用IM和PMSM，当电机绕组在充电时复用为滤波电感，流经电机绕组的三相交流电流会引起电磁转矩产生，采用机械锁定方法可以避免充电期间转子旋转，但存在效率降低、噪声和磨损增加等缺点，并且PMSM长期工作在交流磁场，涡流损耗和磁滞损耗会增大，导致磁钢发热问题；另外，若电机绕组复用于高频电力电子电路中，其涡流损耗和磁滞损耗也会增加，进一步恶化磁钢发热问题；采用单相交流充电可以防止充电期间电机转子旋转，但充电功率较小，并且对充电接口有一定局限性；将绕组中点抽头引出并通入相同的电流，也可以解决旋转问题，但增加了开关器件，提高了电机制造成本和难度，需要设计相应的零转矩控制策略；将电机绕组重构为旋转变压器，增加了电机结构和控制策略设计的复杂性，并且带来了旋转损耗问题。
（3）车载电池电压与直流母线电压、电网电压匹配问题。传统电机驱动系统采用单级变换器结构，然而车载电池一般为低压电池系统，并且AC-DC变换器对直流侧电压也有一定限制。因此，通常在系统中加入双向DC-DC变换器构成双极变换器拓扑，虽然会造成额外的变换器功率损耗，但是可以更好地匹配车载电池电压与直流母线电压、电网电压，另外，需要采用合适的驱动充电控制策略来动态控制直流母线电压，提高整个系统效率。
电动汽车驱动充电一体化系统具有多功能运行模式，包括驱动模式、制动模式、充电模式和V2G模式，不同的运行模式都需要相应的控制策略进行调控。因此，针对不同运行模式下的一体化系统拓扑结构，研究者们对其控制策略进行了分析研究。
文献[55]设计了一种基于SRM的驱动充电一体化系统，采用电流滞环控制方法控制系统运行在牵引电池单独驱动、发电机单独驱动、牵引电池和发电机共同驱动以及退磁能量回收四种驱动模式，并将直流母线侧电容C3电压uC3和转速的关系查找表加入电压控制闭环中，如图15所示，根据转速值选择电压给定值控制双向DC-DC变换器。该驱动控制策略下系统具有较好的高速运行性能，但当电动汽车运行工况复杂多变时，系统驱动模式下无法动态跟踪负载变化。
图15驱动模式下电流滞环控制策略
Fig.15Currenthysteresiscontrolstrategyunderthedrivingmode
文献[56]针对文献[31]中所设计的驱动充电一体化系统，提出了一种用于驱动模式的电流协调控制策略，能够显著降低系统铜损，提高系统效率和动态性能，如图16所示。控制方案中将最小铜损（MinimumCopperLoss,MCL）法和最大励磁电流（MaximumFieldCurrent,MFC）法相结合，将参考转速和反馈转速之间的误差值作为判断条件，当转速误差超过设定的阈值时，采用MFC法并将其最大励磁电流设定为额定值的1.5倍以提高加速时的输出转矩性能；当转速误差小于阈值时，根据MCL法得到励磁电流参考值。为了防止动态过程中直流母线电压波动，将直流母线电压闭环加入控制环中，最终可以得到q轴电流参考值，实现多目标电流协调控制。该控制方法可以有效降低系统铜损，提高系统承载能力和运行效率，并且在动态加速过程中能够消除直流母线电压波动，大大提高系统稳定性。
图16驱动模式下电流协调控制策略
Fig.16Currentcoordinationcontrolstrategyunderthedrivingmode
当电动汽车在运行过程中频繁刹车或持续下坡时，电机处于制动工况，此时直流母线上会产生大量再生能量，通常通过电阻以热能形式消耗，不仅造成能源浪费，还会因为温升引发车辆安全问题。采用动力电池将这部分能量进行回收再利用，可以大大提高系统能量利用效率。文献[32]针对图4所示的基于四相八槽六极（8/6）开关磁阻电机的驱动充电一体化系统，提出了驱动和制动模式下的控制框图，如图17所示。通过改变导通角和关断角控制电磁转矩方向来改变电机运行模式，当给定速度小于实际速度时，有源相位绕组处于下降电感区对应关断角位置产生负转矩，判断得到电机处于制动模式。当控制变换器Ⅰ和变换器Ⅱ其中一个工作在制动模式，另一个将处于禁用模式，不仅可以回收制动能量，还可以调整两电池E1和E2的SOC平衡。文献[32]采用两组电池和变换器结构来提高系统可靠性，但由于电池比功率低的特性，需要频繁大电流充放电以满足负载侧大功率需求并快速回收再生能量，会大大缩短电池寿命。同时，提出的控制策略没有考虑电池充放电特性，无法对电池充放电进行控制。
图17文献[32]提出的驱动和制动模式下控制框图
Fig.17ControlblockdiagramunderdrivingandbrakingmodesproposedinRef.[32]
文献[57]提出了一种用于无刷直流电机驱动充电一体化系统的再生充电控制方案，如图18所示。针对电动汽车在负载突变情况下控制系统实时跟踪性能较差的问题，结合模糊控制和滑模控制技术提出了基于Tagaki-Sugeno的模糊滑模控制用于再生充电控制，建立了表征变换器非线性动态性能的线性小信号模型，能够更好地跟踪系统中的电压电流时变信号，提高系统充电效率和系统稳定性。但制动模式下采用恒压充电方式，充电初期电流较大，对电池寿命影响较大，并且无法实时跟踪负载功率快速回收直流母线侧再生能量。
图18基于Tagaki-Sugeno的模糊滑模再生充电控制
Fig.18RegenerativechargingcontrolbasedonTagaki-Sugenofuzzysliding-mode
文献[64]针对电动汽车电池/超级电容混合储能系统功率分配问题，提出了一种多目标优化功率控制策略，如图19所示，以延长电池寿命和减小混合储能系统功率损耗。利用动态规划对不同驱动周期数据集进行优化求解，采用神经网络对动态规划结果进行训练，从而实现在线功率最优分配。然而，提出的控制策略仍然依赖已知的驾驶周期和高计算负担，不确定的复杂变化工况下的实时动态性能有待提高。
图19电动汽车混合储能系统多目标优化功率控制策略
Fig.19Multi-objectiveoptimalpowercontrolstrategyforhybridenergystoragesystemofelectricvehicle
目前，电动汽车驱动充电一体化系统中电机绕组复用于充电拓扑将会引入一些新的问题：①引起电机转矩和噪声问题；②电机绕组用于滤波器电感值难以评估。2.6节中介绍的基于多相电机驱动充电一体化拓扑，虽然可以避免充电模式下电机产生转矩，但部分拓扑充电模式下电机仍会不断振动，产生噪声。并且，充电模式下同一转子位置处各相气隙长度不同，导致电机各相绕组参数也不同，充电时各相电流不平衡，国内外一些学者从控制策略角度对比进行了研究[65-66]。
文献[67]针对五相混合励磁磁通开关电机提出了一种充电模式电流控制方法。为了保证多相电机绕组并联式一体化系统充电时各相绕组中电流平衡，文献[67]提出了电流滞环控制和电流矢量控制两种绕组电流平衡算法，如图20所示。电流滞环控制方法直接将四相绕组给定电流与实际电流值作差，再经比例谐振控制器后由PWM发生器生成占空比信号。电流矢量控制方法是将实际电流值经坐标变换后与电流给定值作差，经比例谐振控制器后得到静止两相电压矢量，再经坐标变换得到五相电压矢量通过PWM发生器生成占空比信号。
图20基于五相电机的驱动充电一体化系统电流平衡控制方法
Fig.20Currentbalancecontrolmethodofdrive-chargingintegratedsystembasedonfive-phasemotor
文献[68]针对电动汽车六相驱动充电一体化系统，提出了一种脉宽调制转子定位方法来确定转子位置，可以实现电机零转矩充电。此方法同样需要在电动汽车充电之前根据提出的位置法将转子旋转到转矩消除位置，当充电开始后，电机转矩在0附近仍有微小波动。并且，为了实现充电过程电气隔离，需要额外的隔离变压器。
文献[69]为避免六相电机驱动充电复用时存在的环流问题，采用双模块三相电机，提出了一种优化并网电流控制策略，通过调整定子磁动势来实现永磁同步电机驱动系统复用充电时单相和三相零转矩并网控制。如图21a所示，单相并网时电机A相绕组接入单相电网，A相电网电流iA等于电网电流，并且根据建立的B相电网电流iB、C相电网电流iC与电机d轴位置角之间的约束关系，经3s/2r坐标变换得到dq轴给定电流，最后使用比例-谐振调节得到变压器电压输出经空间矢量调制输出驱动信号。
图21基于双模块三相电机驱动充电一体化系统电流控制策略
Fig.21Currentcontrolstrategyofdrive-chargingintegratedsystembasedondual-modulethree-phasemotor
图21b为接三相电网时系统驱动充电切换拓扑，当电机工作在驱动模式时，K1继电器闭合，K2继电器断开；当电机工作在充电模式时，K1继电器断开，K2继电器闭合。当电机接三相电并网时，两套绕组的电流矢量I1、I2幅值相等，旋转方向相反，电机的永磁转矩和磁阻转矩相互抵消。三相并网控制过程中需要确定充电功率P，经锁相环、电流环，最后经空间矢量调制得到变换器驱动信号。因此，三相并网情况下可以实现电机零转矩控制。
然而，上述一体化系统在每次充电前都需要对转子进行定位，以确保d轴位置与一相绕组对齐；提出的驱动充电一体化拓扑切换时需要经继电器切换，较为复杂，并且电路中缺少电气隔离装置，系统安全性能较低。
文献[70]提出了基于零转矩充电运行的统一判据，对等效滤波器电感进行了分析，为不同类型的电动汽车提供了通用的设计方案。针对丰田普锐斯汽车一体化系统，验证了统一判据与提出的高性能控制策略的可行性。充电模式下控制框图由电压外环、电流内环、相电流均衡补偿以及交错脉宽调制构成，如图22所示。采用陷波滤波器滤除直流母线电压外环中较大的纹波分量；采用比例谐振控制器实现高功率因数；通过交错脉宽调制提高等效开关频率，降低输入电流开关纹波；经相电流均衡补偿以保证相电流平衡。
图22文献[70]提出的零转矩充电运行控制策略
Fig.22Zero-torquechargingoperationcontrolstrategyproposedinRef.[70]
（1）驱动/制动运行模式下需要考虑采用优化控制策略实现电机高输出转矩和高功率密度，提高系统的功率输出能力。考虑采用双极式拓扑结构并对其中的双向DC-DC变换器进行控制，快速跟踪负载功率，优化电池放电过程，减少电流纹波和直流母线波动，并能够实现能量回收再利用，提高系统能量利用率。
表2不同运行模式下控制策略对比
Tab.2Comparisonofcontrolstrategiesunderdifferentoperatingmodes
运行模式参考文献控制方法对比分析驱动/制动模式[55]电流滞环控制高速运行性能，但无法动态跟踪负载变化[56]多目标电流协调控制有效降低铜损，提高系统运行效率和稳定性[32]考虑电机制动控制快速回收制动能量，频繁大电流充放电缩短电池寿命[57]模糊滑模再生充电控制实时跟踪电压电流信号，但恒压充电初期电流较大[64]基于混合储能系统的多目标优化功率控制实现在线功率最优分配，但依赖已知驾驶周期和高计算负担充电/V2G模式[67]基于五相电机的电流平衡控制保证多相电机充电时各相绕组中电流平衡[68]基于六相电机的脉宽调制转子定位方法实现零转矩充电，但转矩在0附近仍有波动[69]基于双模块三相电机的优化并网电流控制实现零转矩充电，但需要对转子定位，模式切换较为复杂[70]基于零转矩充电的统一判据降低电压电流纹波的同时实现高功率因数并保证相电流平衡
电动汽车驱动充电一体化系统将传统驱动系统中变换器和电机绕组等部件在充电系统中重新使用，可以节省成本，减轻汽车体积与质量，是提高电动汽车功率密度的主要趋势之一。目前，电动汽车驱动充电一体化系统作为一项前瞻性的创新技术，仍有许多关键问题亟待解决。未来，电动汽车驱动充电一体化系统依旧是一大研究热点，本文对其后续的研究与发展方向展望如下：
（1）由于电动汽车驱动系统和充电系统在使用周期上是独立的，并且驱动系统通常是针对高功率设计的，复用于充电系统可以增加充电功率。为了满足便携性及经济性的要求，需尽量减少附件元器件与部件的数量，降低系统制造成本。同时，一体化拓扑结构应尽可能简单，避免系统中机械开关失灵造成的设备故障及损耗问题，以提高系统可靠性。
（2）传统充电系统采用单级式拓扑，结构简单，但需要并联大电容在AC-DC变换器直流侧，对保护电路要求较高。为了更好地处理车载电池与直流母线电压匹配问题，需要构建双级式拓扑，第一级为AC-DC变换器负责整流和功率因数校正，第二级为DC-DC变换器负责电压匹配。因此，挖掘新的电机结构用于驱动充电一体化系统中，设计文献[31]中具有两套独立绕组的双凸极电磁电机或者混合励磁电机等，将成为一个持续发展的研究方向。
（3）为了实现电动汽车安全、可靠充电运行，往往需要在车载电源与交流电网之间加入电气隔离，加入额外的设备如隔离式DC-DC变换器或隔离变压器均会带来系统体积成本增加的问题，通过设计特殊电机结构并将电机绕组进行重构成为旋转变压器同样可以实现充电系统中电气隔离，但充电模式下系统的可靠性与电气隔离部分的能量转换效率及损耗问题，都将是一体化系统未来的研究热点。
（4）电动汽车一体化系统充电过程中流经电机绕组的电流会产生电磁转矩，因此，充电模式下需要将电机转子机械固定，使其停转，而磁场在带有凸极性的转子磁导作用下易产生感生电压畸变，会带来严重的振动噪声问题，同时涡流损耗和磁滞损耗也会增大，引发磁钢发热问题。目前，大多数学者针对一体化系统充电模式下零转矩控制进行研究，同时对充电模式下电机绕组电感值不等问题进行电流均衡控制；另外，采用特殊电机结构在充电模式下，将电机绕组复用于起电气隔离作用的旋转变压器时，通过保证电机转子与两套绕组电气量同步，即始终保持同步旋转，也可以减少电机振动噪声。上述两种一体化系统拓扑设计与控制研究也是未来发展的一个研究热点。
为了解决传统车载充电系统质量体积大、充电容量受限等问题，有关研究提出了“驱动充电一体化”拓扑结构，通过将驱动系统中部分器件复用于充电系统中，并采取相应控制策略实现驱动充电一体化，以实现电动汽车中功率变换系统轻量化和高度集成化。本文在已有研究的基础上，根据电动汽车不同应用场合，对近年来各文献提出的各类驱动充电一体化系统进行分类梳理，详细阐述了各类型一体化系统的拓扑结构及优缺点。然后，对目前驱动充电一体化系统中存在的问题进行归纳总结，并针对这些问题对电动汽车不同运行模式下的控制策略进行了综述。最后，展望了电动汽车驱动充电一体化系统可能的研究方向，为后续进一步研究一体化系统提供了借鉴。
随着电动汽车技术的不断发展，驱动充电一体化系统设计已成为必然趋势，未来的研究工作中，在充分考虑器件高效复用功能的同时，考虑整个系统能量利用效率的综合优化设计也将成为该研究领域进一步突破与发展的关键。
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WangXiaojiWangDaohanWangBingdongWangXiuhe
（SchoolofElectricalEngineeringShandongUniversityJinan250061China）
AbstractAsacleanenergytransportation,electricvehicleshaveattractedmoreandmoreattentionduetotheirmaturetechnologyandlowcost.However,theabilitytochargetheon-boardpowersupplyeasilyandefficientlyhasbecomeakeyfactorlimitingtheindustrializationofelectricvehicles.Currently,ACslow-chargingon-boardchargingsystemisconsideredasaneffectivesolutiontoalleviatethechargingproblemofelectricvehicles.
Theon-boardchargingsystemcanmakeelectricvehicleslessdependentonchargingpostsandmoreconvenienttocharge.However,traditionaldriveandchargingsystemsoperateindependently,whichundoubtedlycausesanincreaseinthesizeandweightofelectricvehiclesandlimitsthechargingcapacity.Therefore,thedrive-chargingintegratedtopologyhasbeenproposedtoimprovetheutilizationofon-boarddevicesandeffectivelyreducecosts.
Atpresent,theproposeddrive-chargingintegratedsystemsvaryintermsoftheiron-boardchargingsystemperformance.Basedontheexistingstudies,thedrive-chargingintegratedtopologiesproposedinliteratureshavebeensortedout,classified,andsummarizedaccordingtodifferentapplications.Itcanbefoundthatvoltagematching,fastenergymatching,electricalisolation,androtorvibrationnoiseinchargingmodearestillthekeytechnicalissuesthatneedtobesolved.Thecontrolstrategiesusedtooptimizethesystemperformanceindifferentoperationmodesarereviewed.
Theresearchondrive-chargingintegratedsystemsisoneofthemaintrendstoincreasethepowerdensityofelectricvehicles.Therearestillmanyproblems.Asamajorresearchhotspotinthefuture,thefollowingaspectsrelatedtothedrive-chargingintegratedsystemshouldbeconsidered:
(1)Minimizingthenumberofaccessorycomponentsandsimplifyingthetopologyareessentialforachievingportabilityandcost-effectiveness,therebyreducingmanufacturingcostsandenhancingsystemreliabilitybymitigatingequipmentfailuresandlossescausedbyswitchingdevices.
(2)Tobetterdealwiththeproblemofmatchingthevoltagebetweentheon-boardbatteryandtheDCbus,atwo-stagetopologyneedstobeconstructed.Tappingintonewmotorstructuredesignswithtwoindependentwindingswillbeacontinuousdevelopmentresearchdirection.
(3)In-depthstudiesarerequiredtoimprovethesystemreliabilityinchargingmodeandtoaddressissuesofenergyconversionefficiencyandlossesintheelectricalisolationsection.
(4)Thecurrentflowingthroughthemotorwindingduringthechargingmodecanproduceelectromagnetictorque.Themotorwindingmultiplexedasacharginginductorusingcurrentequalizationcontrolandmultiplexedasaresolvertoreducemotorvibrationnoisewillbeahotspotforfutureresearch.
(5)Formotoringandbrakingmodes,thestudiesonreal-timetrackingofloadenergy,energydetectionofenergystorageelements,anddynamicenergydistributionofhybridpowersystemsareconductedtoimproveenergyutilizationefficiency.InthechargingandV2Gmodes,controloptimizationbasedonthecharginganddischargingefficiencyofthehybridpowersystemandauxiliarypowerqualityregulationofthegridarerequired.Inaddition,adoptingamulti-objectiveoptimalcontrolstrategytoachieveoptimalenergyutilizationefficiencyofthepowersysteminacompleteoperatingcyclewillbecomeamajorfocusinintegratedsystemresearch.
Keywords：Drive-chargingsystem,integratedtopology,electricvehicles,controlstrategy
作者简介
王晓姬女，1996年生，博士研究生，研究方向为电动汽车驱动充电一体化系统。E-mail:wangxiaoji@mail.sdu.edu.cn
王道涵男，1980年生，教授，博士生导师，研究方向为新能源汽车驱动系统设计与控制。E-mail:dhwang@sdu.edu.cn（通信作者）
中图分类号：TM351
DOI:10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.230583
国家自然科学基金项目（51977125）和深圳市科技计划项目（JCYJ20210324141409023,JCYJ20220530141007017）资助。